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東莞美國MOOG伺服閥工作原理及報價
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東莞美國MOOG伺服閥工作原理及報價

東莞美國MOOG伺服閥工作原理及報價
1、電液伺服閥主要用于電液伺服自動控制系統,其作用是將小功率的電信號轉換為大功率的液壓輸出,經過液壓執行機構來完成機械設備的自動化控制. SupeSite/X-Space*站 y Q d:E p p.P

伺服閥是一種經過改動輸入信號。依據輸入信號的方式不同，分為電液伺服閥和機液伺服閥。 SupeSite/X-Space*站（R w _ }/i-A

電液伺服閥既是電液轉換元件，又是功率放大元件，它的作用是將小功率的電信號輸入轉換為大功率的液壓能（壓力和流量）輸出，完成執行元件的位移、速度、加速度及力控制。
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+C6S c {（p a0液壓泵的輸出壓力是指液壓泵在實踐工作時輸出油液的壓力，即泵工作時的出口壓力，通常稱為工作壓力，其大小取決于負載。 SupeSite/X-Space*站 Y \ h+I r2k L

電液伺服閥通常由電氣—機械轉換安裝、液壓放大器和反應（均衡）機構三局部組成。反應戰爭衡機構使電液伺服閥輸出的流量或壓力取得與輸入電信號成比例的特性。壓力的穩定通常采用壓力控制閥，比方溢流閥等。

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2.細致材料：

典型電---氣比例閥、伺服閥的工作原理
電---氣比例閥和伺服閥按其功用可分為壓力式和流量式兩種。壓力式比例/伺服閥將輸給的電信號線性地轉換為氣體壓力；流量式比例/伺服閥將輸給的電信號轉換為氣體流量。美國威格士VICKERS柱塞泵由于氣體的可緊縮性，使氣缸或氣馬達等執行元件的運動速度不只取決于氣體流量。還取決于執行元件的負載大小。因而準確地控制氣體流量常常是不用要的。單純的壓力式或流量式比例/伺服閥應用不多，常常是壓力和流量分離在一同應用更為普遍。

電---氣比例閥和伺服閥主要由電---機械轉換器和氣動放大器組成。但隨著近年來低價的電子集成電路和各種檢測器件的大量呈現，在1電---氣比例/伺服閥中越來越多地采用了電反應辦法，這也大大進步了比例/伺服閥的性能。電---氣比例/伺服閥可采用的反應控制方式，閥內就增加了位移或壓力檢測器件，有的還集成有控制放大器。

滑閥式電---氣方向比例閥
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美國穆格伺服閥，流量式四通或五通比例控制閥能夠控制氣動執行元件在兩個方向上的運動速度，這類閥也稱方向比例閥。圖示即為這類閥的構造原理圖。它由直流比例電磁鐵1、閥芯2、閥套3、閥體4、位移傳感器5和控制放大器6等同意。位移傳感器采用電感式原理，它的作用是將比例電磁鐵的銜鐵位移線性地轉換為電壓信號輸出。控制放大器的主要作用是：

1） 將位移傳感器的輸出信號停止放大；

2） 比擬指3） 令信號Ue和位移反應信號Uf，4） 得到兩者的差植5）   U；

6） 將 U放大，7） 轉換為電流信號I輸出。此外，8） 為了改善比例閥的性能，9） 控制放大器還含有對反應信號Uf和電壓差 U的處置環節。比方狀態反應控制和PID調理等。

帶位置反應的滑閥式方向比例閥，其工作原理是：在初始狀態，控制放大器的指令信號UF=0，閥芯處于零位，此時氣源口P與A、B兩端輸出口同時被切斷，A、B兩口與排氣口也切斷，無流量輸出；同時位移傳感器的反應電壓Uf=0。若閥芯遭到某種干擾而偏離調定的零位時，美國穆格MOOG伺服閥位移傳感器將輸出一定的電壓Uf，控制放大器將得到的 U=-Uf放大后輸出給電流比例電磁鐵，電磁鐵產生的推力迫使閥芯回到零位。若指令Ue>0，則電壓差   U增大，使控制放大器的輸出電流增大，比例電磁鐵的輸出推力也增大，推進閥芯右移。而閥芯的右移又惹起反應電壓Uf的增大，直至Uf與指令電壓Ue根本相等，閥芯到達力均衡。此時。

                Ue=Uf=KfX（Kf為位移傳感器增益）

上式標明閥芯位移X與輸入信號Ue成正比。若指令電壓信號Ue<0，經過上式相似的反應調理過程，使閥芯左移一定間隔。

閥芯右移時，氣源口P與A口連通，B口與排氣口連通；閥芯左移時，P與B連通，A與排氣口連通。節流口啟齒量隨閥芯位移的增大而增大。上述的工作原理闡明帶位移反應的方向比例閥節流口啟齒量與氣流方向均受輸入電壓Ue的線性控制。

這類閥的優點是線性度好，滯回小，動態性能高。

滑閥式二級方向伺閥

下圖所示為一種動圈式二級方向伺服閥。它主要由動圈式力馬達、噴嘴擋板式氣動放大器、滑閥式氣動放大器、反應彈簧等組成。噴嘴檔板氣動放大器做前置級，滑閥式氣動放大器做功率級。

這種二級方向伺服閥的工作原理是：在初始狀態，左右兩動圈式力馬達均無電流輸入，也無力輸出。在噴嘴氣流作用下，兩擋板使可變節流器處于全開狀態，容腔3、7內壓力簡直與大氣壓相同。滑閥閥芯被裝在兩側的反應彈簧5、6推在中位，兩輸出口A、B與氣源口P和排氣口O均被隔開。

當某個動圈式馬達有電流輸入是（例如右側力馬達），輸出與電流I成正比的推力Fm將擋板推向噴嘴，使可變節流器的流通面積減小，容腔6內的氣壓P6升高，升高后的P6又經過噴嘴對檔板產生反推力Ff。當Ff與Fm均衡時，P6趨于穩定，其穩定值乘以噴嘴面積Ay等于電磁力。另一方面，美國派克PARKER柱塞泵P6升高使閥芯兩側產生壓力差，該壓力差作用于閥芯斷面使閥芯克制反應彈簧力左移，并使左邊反應彈簧的緊縮量增加，產生附加的彈簧力Fs，方向向右，大小與閥芯位移X成正比。當閥芯挪動到一定位置時，彈簧附加作用力與7、3容腔的壓差對閥芯的作用力到達均衡，閥芯不在挪動。此時同時存在閥芯和擋板的受力均衡方程式：

       Fs=KsX=（P6-P5）Ax

       Ff=P6Ay=KiI

式中   KS----反應彈簧剛度

       Ax----閥芯斷面積

       Kf----動圈式力馬達的電流增益。

在上述的調理過程中，左側的噴嘴擋板一直處于全開狀態，能夠以為P5=0，代入后整理上述兩式可得

                     X=（AxKi/AyKs）*I

閥芯位移與輸入電流成正比。當另一側動圈式馬達有輸入時，經過上述相似的調理過程，閥芯將向相反方向挪動一定間隔。

當閥芯左移時，氣源口P與輸出口A連通，B口通大氣；美國穆格MOOG伺服閥閥芯右移時，P與B通，A口通大氣。閥芯位移量越大，閥口啟齒量也越大。這樣就完成了對氣流的活動方向和流量的控制。

這類閥采用動圈式馬達，動態性能好，缺陷是構造比擬復雜。
MOOG伺服閥主要型號：
MOOG部分產品型號：

G60KOAA5VSX2HA RT6615E-4636 L160SF5N1D6BXAA/JKAFN1BRD661-4469C/C41156-421 G75KOAA6VSX2HA RT6615E-4469C L200SF6N1D6BXAA/JKAFN1BRD661-4697C/C41156-421 4046/D761-2619 S25J0QA6VSX2-B RT7926E-4046 K250SD6V3B6AXBND661-4651/ C41156-421 G35JOAA6VSX2HA RT6615E-4651 K90SF6N1D6BXAA/JKAFN1BRD661-4652/ C41156-421 G15JOAA6VSX2HA RT6615E-4652 K40SF6N1D6BXAA/JKAFN1BRD661-4636/C41156-421 G15JOAA5VSX2HA RT6615E-4697C K40SF5N1D6BXAA/JKAFN1BRD661-4033/ C41156-421 P80HAAF6VSX2-A RT6615E-4033 J80SF6N1D6BXAA/JKAFN1BRMOOG伺服閥J761-004 D651-E491 D631-333C D661-556C D661-571C D661Z556C G761-3004 G761-3003 D634-319C D634-341C D661-4789 G761-3004 G761-3003D072-559A D072-383A-HP5 S15FOFA4VBL J761 S63JOGA4VPL D661-4059 D661-4060 D661-4627A D661-446C D661-2935-6 D661-4055 D661-444C 072-558A D691-2137G D634-341C D665-404A D661-4651 D634-319C D634-341C D665-404A D661-4697C G631-3005 D662 D662-4015-D02HABF6VSX2B D691 D691-2705D-D791-Q60FTATCNEC2N D630 D633-419AR16KO1AONSP2 D791 D791-4007S25JQS6VSX2-B G123 G123-81001 D792 D792-4006 S40JOQS6VSX2-B D661 D661-XXX-P30HAAF6VSX2-B MOOG伺服閥D662-4005-D01HABF6VSX2 B97007 B97067 H19G761/3003 H19G D634 D634-319CR40K02MONSP2 J761-S25J0PA6VSX2-A RT7926E-4025 K250SF6V3B6AXA*D791-4001 S25J0QB6VSX2-B RT7926E-4001 K250SD6V3B6AXB*D791-4002/D761-2617 S25J0QB5VSX2-B RT7926E-003S63JOGA4VPL J761-001 J072 J761-004S63JOGB4VPL D662Z4341K D661-4506C D791-5009/D761-2612 S16J0QA6VSB0-P RT7926E-5009 K160SF6V3B6AXAMD791-4025 4002K250SD5V3B6AXBND791-4028/D761-2619 S25J0QB6VSX2-B RT7926E-4028K250SD6V3B6AXBND661-4059/C41156-411 P80HAAF6VSX2-B RT6615E-4059J80SF6N1D6BXBA/JKAFN1BRD661-4444C/C41156-421 G60JOAA6VSX2HA RT6615E-4444C K160SF6N1D6BXAA/JKAFN1BRD661-4443C/C41156-421 G45J0AA6VSX2HA RT6615E-4443C MOOG伺服閥K120SF6V1D6BXAA/JKAFN1BRD661-4506C/C41156-421 G23J0AA6VSX2HA RT6615E-4506C K60SF6V1D6BXAA/JKAFN1BRD661-4539C/C41156-421 G35JOAA5VSX2HA RT6615E-4539C D663Z4305K P03JXNF6VSX2-A RT6619EZ4305K K350TF6V3B6RXAN
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MOOG伺服閥D663Z4323K P03JONF6VSX2-A RT6619EZ4323K K350SF6V3B6RXAN
D664-4306K/D630Z067A P05JXNF6VSX2-A RT6619E-4306K K550TF6V3B6AXANND634-341C
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MOOG伺服閥D765-1089-4 S63JOGAEVSXO RT7625E-1089-4 K63SF4V5B6B15G
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G761-3002/RT7625M-3002 G761-3003 H19JOFM4VPL
MOOG伺服閥G761-3004 H38JOFM4VPL RT7625M-3004 K38SM4V3D4PN
G761-3005 S63JOGM4VPL RT7625M-3005 K63SM4V3D4PN
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